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摘要：汽包爐的給水控制是相對獨立的，而超臨界機組鍋爐給水控制則是和燃燒、汽溫等系統相互耦合在一起的，因此直流爐的給水控制相對于汽包爐而言要復雜些。同時給水控制系統又是超臨界機組熱控系統中的重點，對提高機組的控制自動化程度、減少啟停誤操作、縮短機組啟動時間、提高機組啟停的可靠性具有重要作用，也是實現機組級自啟停（APS）控制的一個技術關鍵。本文以某超超臨界600MW機組為例，介紹鍋爐給水調節系統的控制。
關鍵詞：600MW，超臨界，給水，焓，煤水比，自動調節
一、超臨界機組給水系統的控制特性
汽包爐通過改變燃料量、減溫水量和給水流量控制蒸汽壓力(簡稱汽壓)、蒸汽溫度(簡稱汽溫)和汽包水位，汽壓、汽溫、給水流量控制相對獨立。而直流爐作為一個多輸入、多輸出的被控對象，其主要輸出量為汽溫、汽壓和蒸汽流量（負荷），其主要的輸入量是給水量、燃燒率和汽機調門開度,由于是強制循環且受熱區段之間無固定界限，一種輸入量擾動將對各輸出量產生作用，如單獨改變給水量或燃料量，不僅影響主汽壓與蒸汽流量，過熱器出口汽溫也會產生顯著的變化，所以比值控制(如給水量/蒸汽量、燃料量/給水量及噴水量/給水量等)和變定值、變參數調節是直流鍋爐的控制特點。
實踐證明要保證直流鍋爐汽溫的調節性能，維持特定的煤水比來控制汽水行程中某一點焓（分離器入口焓）達到規定要求，是一個切實有效的調溫手段。當給水量或燃料量擾動時，汽水行程中各點工質焓值的動態特性相似；在鍋爐的煤水比保持不變時（工況穩定），汽水行程中某點工質的焓值保持不變，所以采用微過熱蒸汽焓替代該點溫度作為煤水比校正是可行的，其優點在于：
1) 分離器入口焓（中間點焓）值對煤水比失配的反應快，系統校正迅速；
2) 焓值代表了過熱蒸汽的作功能力，隨工況改變焓給定值不但有利于負荷控制，而且也能實現過熱汽溫（粗）調正。
3) 焓值物理概念明確，它不僅受溫度變化影響，還受壓力變化影響，在低負荷壓力升高時（分離器入口溫度有可能進入飽和區），焓值的明顯變化有助于判斷，進而能及時采取相應措施。
因此，靜態和動態煤水比值及隨負荷變化的焓值校正是超臨界直流鍋爐給水系統的主要控制特征。
二、超臨界機組給水系統工藝介紹
某電廠2×600MW超超臨界燃煤鍋爐（HG-1792/26.15-YM1），由哈爾濱鍋爐廠引進三菱技術制造，其形式為超超臨界、П型布置、單爐膛、墻式切園燃燒方式，爐膛采用內螺紋管垂直上升膜式水冷壁、帶再循環泵的啟動系統、一次中間再熱。鍋爐采用平衡通風、半露天布置、固態排渣、全鋼構架、全懸吊結構，燃用煙煤。主要參數見表一：
| 表一：主要參數 |
| 項目 |
BMCR |
項目 |
BMCR |
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過熱蒸汽流量 |
1792t/h |
再熱器出口蒸汽壓力 |
4.58Mpa |
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過熱蒸汽出口壓力 |
26.15Mpa |
再熱器出口蒸汽溫度 |
603℃ |
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過熱蒸汽出口溫度 |
605℃ |
省煤器進口給水溫度 |
292℃ |
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再熱蒸汽流量 |
1462t/h |
鍋爐純直流運行負荷 |
25%MBCR |
啟動系統配有2只內置式分離器，在鍋爐啟動和低負荷運行時，分離器處于濕態運行，同汽包一樣起著汽水分離的作用，此時適當控制分離器水位，通過循環回收合格工質；當鍋爐進入直流運行階段，分離器處于干態運行，成為（過熱）蒸汽通道。鍋爐給水系統的工藝流程如圖1所示，機組配備有二臺50%BMCR汽動給水泵和一臺25%BMCR的電動給水泵，電泵轉速由液耦調節，用于啟動時調節給水壓力。啟動過程中，蒸汽加熱除氧器給水，主給水泵的出水經高壓加熱器后進入省煤器，考慮到低負荷下直流鍋爐對重量流速的要求，在啟動和低負荷階段最小給水流量設置為25%BMCR，流過水冷壁管的汽水混合物進入分離器，分離器貯水箱出來疏水分兩路，一路進入省煤器，另一路經擴容器擴容后進入疏擴箱，由擴疏泵輸送至凝汽器或直接向外排放。隨著循環加熱的進行，當給水達到一定溫度后，鍋爐允許火。鍋爐汽水系統如圖一所示：
三、超臨界機組給水系統控制方案
第一階段：啟動和低負荷階段；當啟動初期在濕態時（30％負荷以下），給水控制系統使省煤器入口流量維持在30％BMCR流量（本生流量）左右，省煤器入口流量為循環泵出口流量和高加出口流量之和，此時省煤器流量控制主要依靠循環泵出口調閥控制，電泵液耦手動控制給水母管壓力，通過BR閥控制省煤器入口流量穩定。汽水分離器起到汽水分離的作用，蒸汽進入過熱器，水進入貯水箱，此時貯水箱中的水位主要依靠WDC閥1和WDC閥2控制，此次控制貯水箱水位控制如同汽包爐的汽包水位，應注意虛假水位的控制。為防止循環泵（BCP）入口汽化，從高加出口引入一路噴射水，一般維持在1%～3%左右的噴射水量以達到控制BCP入口的過冷度的目的。
第二階段：轉直流運行階段；在負荷大于25%～35%BMCR 以上時鍋爐即轉入直流運行方式。
1、概述：鍋爐進入直流狀態，給水控制與汽溫調節和前一階段控制方式有較大的不同，給水不再控制分離器水位而是和燃料一起控制汽溫即控制煤水比WFR。負荷大于20％后，第一臺汽泵啟動，達到沖轉轉速，泵出口壓力達到預定壓力后，汽泵可以投入自動，并入第一臺汽泵，并逐步降電泵負荷轉移到汽泵上來，到40％負荷左右可以將電泵退出運行。電泵退出運行后，啟動第二臺汽泵，沖轉到預定轉速，泵出口壓力達到預定壓力后，投入自動，并入第二臺汽泵，將第一臺汽泵的部分負荷轉移到第二臺汽泵上來。轉直流后，汽水分離器中已沒有水存在，僅作為一個蒸汽通道，循環泵退出運行。在本生負荷以上時，汽水分離器入口汽溫是微過熱蒸汽，這個區域的汽溫變化，可以直接反映出燃料量和給水蒸發量的匹配程度以及過熱汽溫的變化趨勢。所以在直流鍋爐的汽溫調節中，通常選取汽水分離器出口汽溫做為主汽溫調節回路的前饋信號，此點的溫度稱為中間點溫度。依據該點溫度的變化對燃料量和給水量進行微調。直流鍋爐一定要嚴格控制好水煤比和中間點過熱度。
2.給水流量需求指令形成生成；鍋爐給水流量給水控制系統負責向鍋爐給水泵發出流量需求信號，使進入鍋爐的給水量與離開鍋爐的蒸汽量相匹配。當與鍋爐啟動系統配合時，給水流量控制系統還需負責維持爐膛水冷壁管中的流量不低于最小流量值；給水指令形成回路見圖二所示：
這是一個采用中間點焓值控制直流鍋爐給水的方案，鍋爐燃燒需求指令并行的送至燃燒主控和給水流量需求回路，在各個負荷下燃料和給水匹配，加入煤水比修正。
回路一是一個焓值控制校正回路。焓值控制的任務是保證分離器出口蒸汽焓始終在其微過熱蒸汽焓（汽水分離器入口）。微過熱蒸汽焓與過熱器出口蒸汽焓比較，他們有相似的動態特性曲線，但微過熱蒸汽焓慣性小，響應快，能快速地反映鍋爐煤水比信號的變化，代表性強，取該點修正煤水比可以獲取較好的控制質量。由負荷指令經F（X）1生成一個不同負荷下的微過熱蒸汽的額定焓值，經過一個多階慣性環節，因為負荷指令反映到中間點溫度有一個鍋爐的慣性環節。運行過程因為煤質變化會引起爐膛熱負荷變化，也會反映到溫度變化，所以增加一個操作人員手動修正焓值設定的接口。過熱器減溫水校正直流鍋爐的給水流量控制與減溫水總量的控制之間有著必然的聯系，根據設計在不同的負荷下，給水流量和減溫水流量有相對應比值，如果實際減溫水流量發生偏差時，焓設設定值發生器就會自動校正焓要求值，改變煤水比，最終給水流量指令使減溫水量逐步消除偏差。負荷變化時焓值設定的動態補償，變負荷時，中間點焓值會有一個動態的變化，負荷穩定后會自動消除，加上這個補償，則會在變負荷時維持焓值設定值有個動態的變化，以適應變負荷時焓值的變化。中間點焓值由中間點壓力和中間點溫度經過焓值生成器生成。
回路二是給水指令形成回路。燃料量（鍋爐指令）經F (X)2的函數變換后，作為給水流量的指令信號，它代表不同負荷（燃料量）下對給水流量的要求。由于汽溫對給水量的動態響應要比燃燒率快，設置一個多階慣性環節，使給水遲于燃燒率變化，減小汽溫的動態變化。給水量用分離器出口溫度來微調，保證汽溫。給水量需求中增加FQ是為了快速響應電網需求而加的。另外給水調節系統中設有煤、水交叉限制回路，用于保證煤水比在安全的范圍內。為了防止省煤器出口汽化，增加了省煤器保護功能；在蒸汽流量小于最小爐膛給水流量時，爐膛最小給水流量限制程序強制給水流量給定值為爐膛最小給水流量。
3.給水控制回路；給水需求指令和實際給水流量進給水控制器，產生鍋爐給水泵轉速指令，經過一個平衡回路，分配給兩臺給水泵，當兩臺給水泵都投自動時，可以人工給兩臺泵設定偏置。因為電泵為25％的啟動泵，而且電泵和汽泵的出口壓力不一樣，不推薦電泵和汽泵并列運行，因此電泵的轉速控制有單獨回路。給水控制回路如圖三：
四、結論
超（超）臨界機組的給水控制和亞臨界汽包爐的給水控制有著很大的區別，超（超）臨界鍋爐給水控制系統的控制任務是在低負荷時保持給水流量不低于最小爐膛給水流量，在鍋爐進入直流運行時，保持適當的煤水比，這也是超（超）臨界機組控制過熱汽溫的最基本的手段。
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